TL431为三端可编程并联稳压二极管，其电压基准如同低温度系数的齐纳管相同运行，通过两个外部电阻就可从2.5V编程到36V。同时，该器件显示出宽工作电流范围，在典型阻抗0.22Ω时为1.0mA~100mA。这些基准的特性使它们能在数字电压表、电源和运放电路等许多要精密电压基准的应用中代替齐纳二极管。现在，该器件被广泛应用于各种开关电源。
在电源电压输入和电容负载等特定条件下，TL431会显示出不稳定性，引发10kHz~1.5MHz的持续振荡（频率大小取决于对输入电压的控制）。其中一部分原因是，在上述条件下存在负阻区。在本设计实例中，不稳定性既不是由内部两极引起的，也不是由与负载电阻串联的外部电容器的第三极引起的。增设了单晶体管输出级供应缓冲，使整个范围内出现TTL输出电平（图1）。
压控振荡器的运行
要想了解振荡器的运行原理，需从两个方面来考量电路：第一是TL431电压基准的底层操作。如图2所示的振荡器等效电路。电流I1（见图3）是压敏恒流，其大小约为（VCTRL-VKA）/R（VKA为齐纳电压）。假定开始的时候电容器不带电（此时VKA=0V），然后由来自I1处的电流为电容器逐渐充电，直到使电压达到TL431的均衡值，即：VKA=2.49V。只要充电电流存在，电容器就会继续充电。图2中对电路的瞬态模拟显示了电容器电压仅需超过VKA均衡值若干微伏，以启动均衡恢复反馈，具体细节如下：
由于Q1的基极直连电容器，因此VKA值的新增会使Q1的发射极电压（也就是Q11的基极电压）值变大，迫使Q11进行更多动作。晶体管Q9和电阻R8构成Q11的集电极负载。Q11中不断新增的集电极电流会使Q9的集电极电压降低。Q9和Q10同为电流镜的组成部分，因此它们的集电极电流和Q11的相同，但Q10的动态集电极负载由Q6构成，其通过R5从第二电流镜（由晶体管Q2、Q4和Q12构成）处获得基极电流。因为该电流镜的配置，Q1射极电压的最初上升同样促使VBE升高。这就使Q6的集电极电流新增，进而增强Q10不断新增的集电极电流。因此，出现的整体影响是其集电极电压值升高，该电压也就是达灵顿对（Darlingtonpair）Q7和Q8中第一晶体管的基极电压，迫使Q8进行更多动作，导致其集电极-发射极电压（VCE，实际上就是VKA）骤降。在这一特殊应用中，连接至电容器的基准终端（R）使用硬线连接至阴极端子（K）。因此，迄今为止，当电容器电压超过均衡值时，器件可促使阴极-阳极电压迅速降低，以恢复至均衡值。
图3以结构示意图的形式显示了当TL431器件的内部均衡值受到干扰后，持续振荡是如何开始和增强的。电容器中的电流为小恒流，源于供应电流I1。在图1中，该充电电流为I3。当电容器的值超过VREF的均衡值时，电流I2快速流动并有效地吸收电容器中储存的充电电流。I2存在的时间较短暂，但却足以使电容器电压再次降低至均衡值。接下来，I1会再次为电容器充电，在这一周期中会保持稳态振荡。由于电容器的放电时间极为短暂，通过以下计算公式可以得知放电期间的电流要远大于源电流I1：I=ΔQ/Δt（其中ΔQ是充电阶段电容器所获得的充电电流）。充电与放电时间估算
由于充电和放电电流为已知量，可得出充电期间获得的电荷及流入TL431输出极的电荷的近似表达式。在稳态振荡（类似于两步斗链式器件的过程）期间，这两个表达式是相等的。也就是说，充电期间获得的电荷与放电期间损耗的电荷相等。在图1中，
TL431中IBIAS的值高出VCTRL约260μA。根据第一性原理，可得出下列微分方程式：
电阻Rs为连接至控制电压的串联电阻。在稳态振荡期间，对含VC（从低阈值到高阈值）的微分方程进行求解，可得出充电时间：
放电时间的估算要稍微复杂一些，因为放电是通过动态电阻来实现的。在放电期间，所获得的电荷通过有效电阻释放，而有效电阻的估算方式见后。仿真与实验结果显示，在稳态振荡期间，VKA的值不会低于1.60V或超过2.74V。仔细查看TL431数据表，图1展示了诸如二极管等器件的动态电阻是如何变化的。
该特性为类似二极管的正向偏压特性，可依据其功能得出近似值
和正常的结式二极管不同的是，由于TL431位于带隙基准源附近，其电流没有明显的温度系数。动态电阻计算方式如下：
依据数据表特点的线性拟合方法可得出R0≈135.9kΩ，α≈2.304V/kΩ。因此，在振荡区域，电阻值会在1.7kΩ~246Ω这一范围内变动。在电容性放电的情况下，这就意味着，当控制电压值增大时，放电速度就会更快，因为有效放电通路的电阻值较低。因此，预计放电时间将缩短，即：频率会随着控制电压值的增大而增大。事实上，这一点是通过实际使用的振荡器观察得出。仿真结果显示，放电会涉及源自电容器的大电流，因此，放电时间通常极短，可以忽略不计。
输出电流可直接从电容器中获取，因此在这种情况下有必要采用外部缓冲防止电容器的加载。使用不同的模型对图1所示电路进行仿真，会发现所有模型都呈现一致的振荡。在实际实验中，使用了不同生产商生产的同等设备，对TL431A、TL431B、KA431和LM431都进行了实验，结果显示：尽管这些器件均出现振荡，但振荡开始时的电压输入和频率振荡的范围各有所异。此外，这些器件的基准电压在2.43V~2.53V这一范围内变动。
据观察，图1中OSC点振荡器的输出电压值随控制输入电压V1的变化而变化，V1值变大时，该输出电压也变大。在使用实际电路中电流的情况下，频率输出和控制电压输入呈正比，但在使用特定电流的情况下，测量值会呈现出和特定控制电压（区域1）相同的变化，振荡的频率随控制电压的增大而降低（区域2）。关于线性区域1，表1给出了元件值及不同测试器件的频率范围和控制输入电压值。
尽管在TL431数据表中写明其可吸收高达100mA的电流，但是在这些实验中，控制电压值仍被限定在12V左右，以确保能够将阴极电流限制在10mA。此外，仅LM431呈现了区域2的状态，即：频率随着控制电压值的变大而降低。当控制输入值位于5.20V~7.04V之间且相应的频率值处于433kHz~602kHz这一范围时，上述现象才会出现。此时，C1的值为100nF。根据数据表1，当电容值处于10nF~100nF这一范围内时（与该表中的范围相同），不稳定的现象会出现（图3、图4）。
该振荡器可应用于超低成本的实验室TTL脉冲发生器和适用于中波波段的低频锁相环压控振荡器。该装置已成功应用于二极环混频电路，使AM波段可使用软件无线电技术。
