1引言
由于开关电源既节能又带来巨大的经济效益，引起社会各界的重视而得到迅速推广。随着电源技术的飞速发展，高频化、小型化、集成化成为开关稳压电源的发展趋势。单端反激式开关电源不仅具有体积小、效率高、线路简洁、可靠性高的优点，而且有自动均衡各路输出负载的能力，所以常常被用于设计大功率高频开关电源的辅助电源或功率开关的驱动电源[1-2]。pSpICE软件是EDA领域最负盛名的公司ORCAD所开发的通用电路模拟仿真软件。
与其他的仿真软件比较，pSpICE具有很多优点：新增了模型和元器件的种类，用户可以直接调用模型库中的元器件，也可以根据实际的要修改模型的参数，或是建立自己的模型；运用pSpICE建立的模型比较精确，可以更好的模拟实际电路；由于利用pSpICE对电路进行分析不要实际的元器件，因此，在仿真中不会受到元器件的数量和类型的影响；pSpICE的操作比较简单，实用性强，利用它用户可以对复杂的电路进行仿真，减少电路设计的周期和费用。pSpICE具有良好的人机界面和控制方式，通过波形分析窗口，用户可以方便观察输出波形的性质，对电路的设计有重要的指导意义。
2单端反激式开关电源的基本原理
开关电源是将交流输入（单相或三相）电压变成所需的直流电压的装置。电路重要由输入电磁干扰滤波电路、输入整流滤波电路、功率变换电路、输出整流滤波电路等组成。开关电源的基本原理如图1所示，控制电路是一个由输出电压反馈控制环和电感电流反馈控制环组成的双闭环控制系统。其中，电流环能使输入电流跟踪输入电压的变化接近正弦，电压环使电压稳定的输出。其基本原理是:交流输入电压经电网滤波、整流滤波得到直流电压U1，通过功率开关管VT或MOSFET斩波、高频变压器T降压之后，输出所需的高频矩形波电压，最后经过由VD、C2组成的输出整流滤波电路，得到要的高质量、高品质的直流电压UO输出。利用电流检测电阻将开关管的电流转化成电压反馈信号，然后再与电压控制环检测到的电压进行比较，出现pWM波，进而控制输出电压的大小。
图1单端反激式开关电源的基本原理图
3单端反激式开关电源电路的设计
本文对多功能单端反激式开关电源电路的设计，只集中在高频变压器和控制电路的设计。控制方法有：峰值电流控制模式，它是一种固按时钟开启、峰值电流关断的控制方法，它不是用电压误差信号直接控制pWM脉宽，而是用峰值电感电流间接控制pWM脉宽；平均电流控制模式，也是一种恒频控制，它的优点是抗干扰性好，缺点是电路比较复杂，设计不合理时会出现振荡；滞环电流控制模式，它是一种变频调制，其优点是工作稳定性好，抗干扰性好，不易出现振荡，缺点是对电感电流要进行全面的检测和控制。比较以上三种控制方法，本设计采用峰值电流控制模式。多功能开关电源的性能指标为：
输入直流电压：170V-700V；
输入电压频率：100kHz；
额定功率：70W；
最大占空比：48%；
操作温度：-10℃～70℃；
输出电压电流：5V/1A，24V/2A，±15V/0.2A，15V×3/0.15A，15V/0.3A；
电压调整率和负载调整率均小于3%，并且具有较高的效率。
3.1.高频变压器设计
变压器的设计方法有很多种，如文献[3]中介绍的单向设计法和文献[4]介绍的简便设计方法，关于单端反激式开关电源中的高频变压器可以采用后一种简便的设计方法。其设计流程图如图2所示。
图2单端反激式开关电源中高频变压器简便设计方法的流程图
按照上面的流程计算变压器的参数。
（1）确定变压器的输出功率
在直流输入170V~700V范围内，输出1路5V/1A，1路24V/2A，1路15V/0.2A，1路-15V/0.2A，3路15V/0.15A，1路15V/0.3A的电压。总的输出功率po=70.25W，所以高频变压器的输出功率取70W。
（2）计算原边绕组的峰值电流
式中：Us取最小值，Dmax为反激变压器的最大占空比，取0.45。计算得Ip=1.83A。
（3）计算原边绕组的电感值
原边绕组的电感值由以下公式表示：
式中：Us(min)为输入电流的最小值，Dmax为反激变压器的最大占空比，取0.45，计算得Lp=0.42mH。
（4）计算Dmin
当Us(max)时有最小的占空比Dmin。所以当输入电压从最大值变化到最小值时，占空比从最小值变化到最大值。它们之间的关系可以表示如下：
式中：为电压的波动范围系数。带入各数值计算得到Dmin=0.166。
（5）磁芯规格的选择
假设原边绕组线径为dw，则原边绕组所占磁芯窗口的面积可由下面公式计算：
式中：△B——工作磁感应强度的变化值，一般取饱和磁感应强度的一半，即；dw——导线的直径。计算得App=0.246cm4，取Ap=4App=4×0.246=0.984(cm4)。
（6）计算气隙的长度
式中：Ae为磁芯的有效面积，代入数值计算得到lg=0.06cm。即在磁芯中心柱打磨出长度为0.06cm的气隙，或在磁芯外侧磁芯柱各打磨0.03cm的气隙。
（7）计算原边绕组的匝数
原边绕组匝数的计算有两个计算公式：式（6）、式（7），通常取原边绕组的匝数为两个计算公式分别计算的原边绕组匝数的平均值。
计算出原边绕组的匝数为52匝。
（8）计算副边绕组的匝数
副边绕组匝数按输入最小电压，导通的占空比最大进行计算。因为
式中：Ns——副边绕组的匝数；UD——整流二极管的正向压降，取1V；Uo——副边绕组的输出电压。整理公式（8）可以得到：
经计算得：
输出电压为24V时，匝，取Ns=10匝；
输出电压为15V时，匝，取Ns=6匝；
输出电压为5V时，匝，取Ns=3匝。
3.2电压反馈环的设计
电压反馈电路有四种基本的类型：基本反馈电路；改进型基本反馈电路；配稳压管的光耦反馈电路；配TL431的精密光耦反馈电路。四种基本反馈电路的分析比较如表1所示。
表1各种电压反馈电路的比较
在本设计中，由于对电压调整率和负载调整率的要求较高，故采用配TL431的精密光耦反馈电路。配TL431的精密光耦反馈电路如图3所示。在配TL431的精密光耦反馈电路中，用TL431型可调式精密并联稳压器来代替稳压管，从而构成外部误差放大器，对输出电压进行调整。虽然该电路的电路比较复杂，但是该电路的稳压性能最佳。关于有多路输出的单片开关电源，除了把主输出作为重要的反馈信号外，其他各路辅助输出也按照一定的比例反馈到TL431的2.5V基准端，这关于提高多路输出式开关电源的整体稳定性具有重大的意义。
图3配TL431的精密光耦的电压反馈电路
3.3电流反馈环的设计
电流环通过用电流检测电阻将开关管的电流转化成电压反馈信号，然后在与电压控制环检测到的电压进行比较，出现pWM波，控制输出的电压。对输入电压的变化和负载变化响应快，回路稳定性好，抗干扰性能强，电压调整率小等优点[5]。
图4电流反馈电路
4.仿真实验测试
在以上的分析研究的基础上，建立了仿真模型，运用ORCAD/pSpICE对该开关电源的整体电路进行仿真实验的基础上，修正了电路中各种元器件的关键参数，使得电路的性能能够发挥到最佳。
为了优化多功能开关电源的系统设计方法，减少开发过程的盲目性、复杂性，缩短开发周期，极低成本，本文对多功能开关电源的整体电路进行了仿真。运用ORCAD/pSpICE建立了多功能开关电源整体系统的仿真模型，然后对系统进行稳态、动态特性分析，寻求满足设计性能要求的元件参数[6-7]。整体电路的测试图如图5所示。
图5整体电路的测试图
在仿真的过程中往往会遇到收敛性的问题。收敛的问题以各种形式、规模以及假象出现，通常都与电路的拓扑结构、器件的建模、仿真器的设置等因素有关。快速解决收敛性问题的办法是：设置OpTION设置里的一些选项。
ABSTOL=0.01μ(Default=1p)
VNTOL=10μ(Default=1μ)
GMIN=0.1n(Default=1p)
RELTOL=0.05(Default=0.001)
ITL4=500(Default=10)
这些设置可以解决大多收敛性问题，当然假如电路中的错误，它是解决不了的。假如模型不够精确，上面的设置要实时调整才能得到想要的结果。
多功能开关电源中，5V输出电路的输出波形如图6所示。由图可以看出，本文所设计的5V电源满足电压调整率和负载调整率的要求。
图65V电源的测试波形图
15V输出电路的输出波形如图7所示。由图可以看出，本文所设计的15V电源满足电压调整率和负载调整率的要求。
图715V电源的测试波形图
24V输出电路的输出波形如图8所示。由图可以看出，本文所设计的24V电源满足电压调整率和负载调整率的要求。
图824V电源的测试波形图
5.结论
在运用ORCAD/pSpICE对开关电源的整体电路进行仿真实验实验结果表明，该多功能开关电源各路输出的电压调整率、负载调整率和开关电源的总功率均达到了预期的要求。在负载大范围变化的情况下，具有输出稳定、电压纹波小、结构简单、效率高等特点。
参考文献
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