在设计开关电源时，首先面对的问题是如何选择合适的单片开关电源芯片，既能满足要求，又不因选型不当而造成资源的浪费。然而，这并非易事。原因之一是单片开关电源现已形成四大系列、近70种型号，即使采用同一种封装的不同型号，其输出功率也各不相同；原因之二是选择芯片时，不仅要了解设计的输出功率pO，还必须预先确定开关电源的效率η和芯片的功率损耗pD，而后两个特点参数只有在设计安装好开关电源时才能测出来，在设计之前它们是未知的。
下面重点介绍利用TOpSwitch－II系列单片开关电源的功率损耗（pD）与电源效率（η）、输出功率（pO）关系曲线，快速选择芯片的方法，可圆满解决上述难题。在设计前，只要根据预期的输出功率和电源效率值，即可从曲线上查出最合适的单片开关电源型号及功率损耗值，这不仅简化了设计，还为选择散热器提
η/％(Uimin=85V)
中图法分类号：TN86文献标识码：A文章编码：0219?2713(2000)09?488?05
pO/W
图1宽范围输入且输出为5V时pD与η，pO的关系曲线
图2宽范围输入且输出为12V时pD与η，pO的关系曲线
图3固定输入且输出为5V时pD与η，pO的关系曲线
供了依据。
1TOpSwitch－II的pD与η、pO关系曲线
TOpSwitch－II系列的交流输入电压分宽范围输入（亦称通用输入），固定输入（也叫单一电压输入）两种情况。二者的交流输入电压分别为Ui=85V～265V，230V±15％。
1．1宽范围输入时pD与η，pO的关系曲线
TOp221～TOp227系列单片开关电源在宽范围输入（85V～265V）的条件下，当UO=＋5V或者＋12V时，pD与η、pO的关系曲线分别如图1、图2所示。这里假定交流输入电压最小值Uimin=85V，最高
η/％(Uimin=85V)
η/％(Uimin=195V)
交流输入电压Uimax=265V。图中的横坐标代表输出功率pO，纵坐标表示电源效率η。所画出的7条实线分别对应于TOp221～TOp227的电源效率，而15条虚线均为芯片功耗的等值线（下同）。
1．2固定输入时pD与η、pO的关系曲线
TOp221～TOp227系列在固定交流输入（230V±15％）条件下，当UO=＋5V或＋12V时，pD与η、pO的关系曲线分别如图3、图4所示。这两个曲线族关于208V、220V、240V也同样适用。现假定Uimin=195V,Uimax=265V。
2正确选择TOpSwitch－II芯片的方法
利用上述关系曲线迅速确定TOpSwitch－II芯片型号的设计程序如下：
（1）首先确定哪一幅曲线图适用。例如，当Ui=85V～265V，UO=＋5V时，应选择图1。而当Ui=220V(即230V－230V×4.3％)，UO=＋12V时，就只能选图4；
（2）然后在横坐标上找出欲设计的输出功率点位置（pO）；
（3）从输出功率点垂直向上移动，直到选中合适芯片所指的那条实曲线。如不适用，可继续向上查找另一条实线；
（4）再从等值线（虚线）上读出芯片的功耗pD。进而还可求出芯片的结温（Tj）以确定散热片的大小；
（5）最后转入电路设计阶段，包括高频变压器设计，外围元器件参数的选择等。
下面将通过3个典型设计实例加以说明。
例1：设计输出为5V、300W的通用开关电源
通用开关电源就意味着交流输入电压范围是85V～265V。又因UO=＋5V，故必须查图1所示的曲线。首先从横坐标上找到pO=30W的输出功率点，然后垂直上移与TOp224的实线相交于一点，由纵坐标上查出该点的η=71.2％，最后从经过这点的那条等值线上查得pD=2.5W。这表明，选择TOp224就能输出30W功率，并且预期的电源效率为71.2％,芯片功耗为2.5W。
若觉得η=71.2％的效率指标偏低，还可继续往上查找TOp225的实线。同理，选择TOp225也能输出30W功率，而预期的电源效率将提高到75％，芯片功耗降至1.7W。
根据所得到的pD值，进而可完成散热片设计。这是因为在设计前对所用芯片功耗做出的估计是完全可信的。
例2：设计交流固定输入230V±15％，输出为直流12V、30W开关电源。
图4固定输入且输出为12V时pD与η，pO的关系曲线
η/％(Uimin=195V)
图5宽范围输入时K与Uimin′的关系
图6固定输入时K与Uimin′的关系
根据已知条件，从图4中可以查出，TOp223是最佳选择，此时pO=30W，η=85.2％，pD=0.8W。
例3：计算TOpswitch－II的结温
这里讲的结温是指管芯温度Tj。假定已知从结到器件表面的热阻为RθA(它包括TOpSwitch－II管芯到外壳的热阻Rθ1和外壳到散热片的热阻Rθ2)、环境温度为TA。再从相关曲线图中查出pD值，即可用下式求出芯片的结温：
Tj=pD·RθA＋TA(1)
举例说明，TOp225的设计功耗为1.7W，RθA=20℃/W，TA=40℃，代入式（1）中得到Tj=74℃。设计时必须保证，在最高环境温度TAM下，芯片结温Tj低于100℃，才能使开关电源长期正常工作。
3根据输出功率比来修正等效输出功率等参数
3．1修正方法
如上所述，pD与η，pO的关系曲线均对交流输入电压最小值作了限制。图1和图2规定的Uimin=85V，而图3与图4规定Uimin=195V（即230V－230V×15％）。若交流输入电压最小值不符合上述规定，就会直接影响芯片的正确选择。此时须将实际的交流输入电压最小值Uimin′所对应的输入功率pO′，折算成Uimin为规定值时的等效功率pO，才能使用上述4图。折算系数亦称输出功率比（pO′/pO）用K表示。TOpSwitch－II在宽范围输入、固定输入两种情况下，K与U′min的特性曲线分别如图5、图6中的实线所示。要说明几点：
（1）图5和图6的额定交流输入电压最小值Uimin依次为85V，195V，图中的横坐标仅标出Ui在低端的电压范围。
（2）当Uimin′>Uimin时K>1，即pO′>pO，这表明原来选中的芯片此时已具有更大的可用功率，必要时可选输出功率略低的芯片。当Uimin′（3）设初级电压为UOR，其典型值为135V。但在Uimin′<85V时，受TOpSwitch－II调节占空比能力的限制，UOR会按线性规律降低UOR′。此时折算系数K="UOR′"/UOR<1。图5和图6中的虚线表示UOR′/UOR与Uimin′的特性曲线，利用它可以修正初级感应电压值。
现将对输出功率进行修正的工作程序归纳如下：
（1）首先从图5、图6中选择适用的特性曲线，然后根据已知的Uimin′值查出折算系数K。
（2）将pO′折算成Uimin为规定值时的等效功率pO，有公式
pO=pO′/K（2）
（3）最后从图1～图4中选取适用的关系曲线，并根据pO值查出合适的芯片型号以及η、pD参数值。
下面通过一个典型的实例来说明修正方法。
例4：设计12V，35W的通用开关电源
已知Uimin=85V，假定Uimin′=90％×115V=103.5V。从图5中查出K=1.15。将pO′=35W、K=1.15一并代入式（2）中，计算出pO=30.4W。再根据pO值，从图2上查出最佳选择应是TOp224型芯片，此时η=81.6％，pD=2W。
若选TOp223，则η降至73.5％,pD新增到5W，显然不合适。倘若选TOp225型，就会造成资源浪费，因为它比TOp224的价格要高一些，且适合输出40W～60W的更大功率。
3．2相关参数的修正及选择
（1）修正初级电感量
在使用TOpSwitch－II系列设计开关电源时，高频变压器以及相关元件参数的典型情况见表1，这些数值可做为初选值。当Uimin′Lp′=KLp（3）
查表1可知，使用TOp224时，Lp=1475μH。当K=1.15时，Lp′=1.15×1475=1696μH。
表2光耦合器参数随Uimin′的变化
最低交流输入电压Uimin(V)85195
LED的工作电流IF（mA）3.55.0
光敏三极管的发射极电流IE（mA）3.55.0
（2）对其他参数的影响
当Uimin的规定值发生变化时，TOpSwitch－II的占空比亦随之改变，进而影响光耦合器中的LED工作电流IF、光敏三极管发射极电流IE也出现变化。此时应根据表2对IF、IE进行重新调整。
TOpSwitch－II独立于Ui、pO的电源参数值，见表3。这些参数一般不受Uimin变化的影响。
表3独立于Ui、pO的电源参数值
独立参数典型值
开关频率f(kHz)100
输入保护电路的箝位电压UB(V)200
输出级肖特基整流二极管的正向压降UF(V)0.4
初始偏置电压UFB(V)16
（3）输入滤波电容的选择
参数TOp221TOp222TOp223TOp224TOp225TOp226TOp227
高频变压器初级电感Lp(μH)86504400220014751100880740
高频变压器初级泄漏电感LpO(μH)175904530221815
次级开路时高频变压器的谐振频率fO(kHz)400450500550600650700
初级线圈电阻Rp（mΩ）50001800650350250175140
次级线圈电阻RS（mΩ）20127543.53
输出滤波电感的直流电阻RL1（mΩ）40322520161310
共模扼流圈的直流电阻RL2（mΩ）400370333300267233200
